Painduva siinitüüpi SHOSK 110 siinikandurid on ette nähtud elektrijaamade ja alajaamade kuni 110 kV nimipinge jaotlates siinijuhtmete isoleerimiseks ja kinnitamiseks. Isolaatoritena siinikandurites kasutatakse täisvalu silikoonist kaitsekestaga tugivarraste isolaatoreid tüüpi OSK 110. Siinikandurite siinikandurid on valmistatud alumiiniumisulamist. SHOSK tüüpi siinikandjate kasutamine võimaldab vältida vigu sobivate isolaatorite ja siinihoidikute valikul. Joonistel näidatud siinikandurite ühendusmõõtmed on soovitatavad ühendamise eesmärgil ja neid saab vajadusel muuta.
PINGELE 110 kV PAINDLIKUTE BUSSIBUSI TUGIDE PÕHIOMADUSED
|
Parameetri nimi |
tähenduses |
|
Nimipinge, kV |
|
|
Kõrgeim tööpinge, kV |
126 |
|
Täielik välgumpulsi katsepinge siinide tugedele saasteastmega vastavalt 2 ja 3, kV |
|
|
Katseta lühiajalist vahelduvpinget kuivas olekus, kV |
|
|
Katseta lühiajalist vahelduvpinget vihmaga, kV |
|
|
Raadiohäirete tase, dB, mitte rohkem |
|
|
Normaliseeritud mehaaniline purustav jõud painde ülemise ääriku tasemel, kN, mitte vähem kui: |
|
| Mehaaniline purustav jõud kokkusurumisel, kN, mitte vähem | 140 |
|
Lubatud traadi pinge, kN |
|
|
Fikseeritud juhtmete või aparatuuri komponentide maksimaalne mass, arvestades jääolusid, vastavalt seismilise takistuse tagamise tingimusele 9 punkti, kg * |
|
|
Reostusaste vastavalt standardile GOST 9920 |
|
|
Seismiline takistus nimi- ja maksimaalsete koormustega juhtmete ja seadme komponentide kaalust MSK-64 skaalal, punktid, mitte vähem * |
|
|
Lubatud tuule kiirus ilma jääta, m/s |
|
|
Lubatud tuule kiirus jääoludes seinapaksusega 20 mm, m/s |
Märge: *) Täpsemat infot elektripaigaldise erineva massiga paiksete elementide siinikandurite seismilise takistuse kohta leiate aadressilt
110 kV PAINDLIKU BUSSIBUSSI BUSSITUGIDE ÜHENDAMINE
|
Siini toe tähistus painduvale siinile |
Kogus |
Traadi ristlõige, mm 2, kaubamärgid: |
Traadi läbimõõt, |
N leht, |
Roomamiskaugus, mm, mitte vähem |
№
|
|
|
A, |
AC, |
||||||
|
SHOSK 110-1-4-2 UHL1 |
150; |
70/72; |
|||||
|
SHOSK 110-1-4-3 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-2-4-2 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-2-4-3 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-1-5-2 UHL1 |
350; |
185/128; |
|||||
|
SHOSK 110-1-5-3 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-2-5-2 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-2-5-3 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-1-6-2 UHL1 |
550; |
500/26; |
|||||
|
SHOSK 110-1-6-3 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-2-6-2 UHL1 |
|||||||
|
SHOSK 110-2-6-3 UHL1 |
|||||||
Siini toed on toodetud vastavalt TU 3494-026-54276425-2014
Kokkuleppel kliendiga on võimalik valmistada siinikandjaid kolmele juhtmele, muu läbimõõduga juhtmetele ja mistahes faasivahekaugusele.
Viimastel aastatel on tehtud märkimisväärne hulk 110-500 kV välisjaotlaid jäikade siinidega, mis võimaldab luua kompaktseid ja ökonoomseid jaotusseadmeid, mis hõivavad väiksema pinna, on madalamate siinide ja portaali kõrgustega kui painduvate siinidega. Tänu sellele väheneb kontroll- ja teede pikkus, lihtsustub isolaatorite puhastamine ning paraneb rehvide ja seadmete nähtavus. Jäikade siinide kasutamisel väheneb paigaldustööde keerukus. Jäikade siinidega konstruktsioonide põhjal on loodud kõrgelt kokkupandavad konstruktsioonid, sealhulgas kompaktsed moodulid ja terviklikud alajaamad. Kõik see võimaldab lühendada reaktorijaama ehitusaega. Jäigasid rehve kasutati meie riigis edukalt juba eelmise sajandi 30ndatel. Siinid tehti vasktorudest, rakusisesed ühendused tehti teras(vee)torudest. 50. aastate keskel töötas Teploelektroproekti Instituut välja siseruumides kasutatavate jaotusseadmete, samuti 110 ja 220 kV välistingimustes kasutatavate jaotusseadmete konstruktsioonid, millel olid alumiiniumsulamitest valmistatud jäigad siinid ja lülitite üherealine paigaldus. 1957. aastal võeti kasutusele Kahhovskaja HEJ 150 kV kinnine jaotusseade, mis on valmistatud skeemi järgi: üks töökorras sektsioon- ja möödavoolubussisüsteem, mille siinid on vasktorudest. Alumiiniumisulamitest jäiku torukujulisi siine kasutati 60ndatel laialdaselt 110 kV pingega transiit- ja tupikalajaamade välijaotlates. 70ndatel lõpetas Energosetproekti Instituut 220 kV pingega välisjaotusseadmete projekte, kasutades lihtsustatud skeeme (tüüp 220 kV KTP), aga ka standardkonstruktsioone 110 kV ja kõrgemate siinidega välisjaotlate jaoks. Samadel aastatel töötas Ukrorgenergostroy instituut (nendel aastatel Orgenergostroy Odessa filiaal) välja 110 kV KTPB projekte, mille tootmist juhtis Samara (Kuibyshev) Electroshieldi tehas. Need samad organisatsioonid töötasid hiljem välja ja omandasid 110 kV plokk-jaotusseadmete (KRUB) tootmise ühe või kahe siinisüsteemi ahelate jaoks koos möödaviigusiiniga ning 80ndate lõpus tootsid nad eksperimentaalseid 220 kV KRUB siinide sildeid. Kuni 80. aastateni valmistati Energosetproekt Instituudi ja selle filiaalide poolt välja töötatud 110 kV välisjaotla jäika siini etöökodades; hiljem reeglina VPO Soyuzlektrosetizolyatsiya tehastes (joon. 1, a). Neid lahendusi kasutati jäikade siinidega 220 ja 500 kV välisjaotlate ehitamisel (joon. 1, b). Lisaks on jäigad siinielemendid leidnud rakendust ripplahklülititega 330 ja 500 kV välisjaotlates (Atomteploelektroproekt Instituudi projektid). 
Viimastel aastatel on ZAO Electrical Equipment Plant (ZETO), ZAO IES-EnergoStroyEngineering, ZAO KTP-Ural ja teised organisatsioonid välja töötanud ja juurutanud siinid 110-500 kV välisjaotusseadmete jaoks (joonis 2).
Tuleb märkida, et mitmed rehvidisainid kopeerivad suures osas 60-80ndate arenguid. eelmisel sajandil. Teised on kogunud parimaid kodu- ja välismaiseid lahendusi ning kasutavad ka uusi originaalseid lähenemisi. 
Nendes tingimustes osutus õigeaegseks nelja uue normatiivdokumendi koostamine ja kinnitamine, mis määratlevad 110-500 kV juhtmega välisjaotla ja kinnise jaotla jaotusseadmete projekteerimise, valiku, arvutuste ja katsetamise nõuded. Dokumendid kajastavad rehvikonstruktsioonide arvutuste ja katsetuste tulemusi töö- ja avariirežiimides, Venemaa teadlaste ja spetsialistide aastatepikkust uurimis- ja arendustööd, samuti kodu- ja välismaist kogemust jäikade siinide käitamisel. Eelkõige soovitatakse rehvidena kasutada alumiiniumsulamitest, eelkõige 1915, 1915T ja ka AVT1 torusid. Siinidest oksad valmistatakse jäikade siinide (torude) või painduvate siinide (teras-alumiiniumtraatide) abil. Siinikonstruktsioonide paigaldamisel keevitustööd reeglina ei kasutata. Jäigasid siiniharusid, käänakuid ja muid keevitamist vajavaid elemente tarnivad tavaliselt spetsialiseerunud ettevõtted. Bussihoidikud ja muud kinnituselemendid on tänapäevaste rehvikonstruktsioonide kõige olulisem element. Vastavalt soovitustele (ja kodumaises praktikas esmakordselt lubatud siinide puhul) kasutatakse siinihoidikuid ja kinnitusdetaile pressimistüüpi (joonis 3), mis ei vaja jäikade siinide ühendamiseks keevitamist ega pressimist. , samuti siinide paigaldamisel jäigad siinid ja painduvad ühendused. Kinnituselemendid võimaldavad ühendada torukujulisi siinid lamedate riistvaraklambritega, teostada erinevat tüüpi harusid ja juhtmete ühendusi. Siinihoidikud ja muud krimp-tüüpi kinnitused tagavad: siinide kiire ja kvaliteetse paigalduse, rehvide temperatuurideformatsioonide vajaliku kompenseerimise, siinitugede paigaldamisel tekkinud vigade kompenseerimise, aga ka tugede võimaliku vajumise ja kaldumise. Lisaks toimivad need ekraanidena, välistades koroonalahenduste ja raadiohäirete võimaluse. Samal ajal peavad need tagama kvaliteetse elektriühenduse, samuti vajaliku energia hajumise taseme rehvi vibratsiooni ajal, sealhulgas tuule ergastamisel (tuuleresonants). Jäikade siinidega kinnitamine toimub tavaliselt C6, C8, C10 või C12 tüüpi ühe sambaga portselanist isolaatoritel (isolatsioonitoed). Polümeersete tugiisolaatorite kasutamine on lubatud. Jäigade siinidega lülitusseadmetes kasutatakse kõigi kaasaegsete disainilahenduste lahklüliteid, sealhulgas horisontaalseid pöörlevaid, poolpantograafilisi ja pantograafilisi. Tuleb märkida, et pantograafiliste lahklülitite kasutamine jäikade siinidega jaotusseadmetes võimaldab luua kõige kompaktsemaid disainilahendusi ja mõnel juhul lihtsustada seadmete paigutust. Välijaotla ja sisejaotla 110 kV ja üle selle jäik siinid vastavad regulatiivsetele nõuetele ja vastavad töökindluse nõuetele, kui on tehtud kontrolle (katsetusi või arvutusi), sealhulgas: 
Kaasaegsed rehvide kinnitussõlmed vastavalt oma kaalust tulenevatele lubatud läbipainetele (sh oksad) ja välisjaotusseadmetes lisaks jää kaalule; isolatsioonikaugused, võttes arvesse siinide ja tugiisolaatorite kõrvalekaldeid tuulekoormuse korral (välisjaotlas) ja pärast kokkupuudet; siinid koroona- ja raadiohäirete tingimuste jaoks; rehvid, bussihoidikud ja paisumisvuugid vastavalt lubatud soojuspaisumisele; jäik siini kütmiseks töörežiimides, välisjaotlas, võttes arvesse päikesekiirgust, samuti sunnitud (tuules) ja vabasunnitud (vaikuses) konvektiivset soojusvahetust; rehvide soojustakistus; isolaatorite ja siinide elektrodünaamiline takistus, sealhulgas hinnangud ebaõnnestunud taassulgemise kohta; välisjaotla siini tuuletakistus, võttes arvesse tuulekoormuse pulseerivat (muutuvat) komponenti; välijaotla siinide tuuleresonantsidest lahtihäälestamise efektiivsus; isolaatorite ja siinide takistus (tugevus) erinevate väliskoormuste (tuul, jää ja elektrodünaamiline) kombinatsioonidel, võttes arvesse nende enda ja okste kaalu. Vaatleme mõningaid tingimusi jäikade siinide valimisel ja arvutamisel. 1. Rehvide suurim läbipaine nende enda massist ja okste raskusjõust st.max juures ei tohiks esteetiliste ja psühholoogiliste nõuete kohaselt ületada lubatud staatilist läbipainet st.add = l 0 /100 ja jääd arvesse võttes. at st.add = l 0 /80 , kus l 0 on siini pikkus tugede (siinihoidikute) vahel. Näitena joonisel fig. Joonisel 4 on kujutatud 1915T alumiiniumsulamist 17,5 m pikkuste (harudeta) rehvide staatilise ülesande lahenduse põhjal konstrueeritud rõngaslõikega rehvide välisläbimõõdu (D) ja sisediameetri (d) sõltuvuskõverad, mis vastavad tingimustele. jääd arvestamata. Vastuvõetavad rehvimõõdud on hallis piirkonnas. 
Nagu näitab uute 110 kV ja kõrgemate siinikonstruktsioonide kasutuselevõtu kogemus, on tingimuse (1) rikkumisel vastavalt operatiivpersonali nõudmistele vajalik paigaldada täiendavad vaheisolatsioonitoed või vahetada siinid. 2. Paigalduskaugused voolu juhtivate osade ja lülitusseadme erinevate elementide vahel peavad olema suuremad kui PUE-s määratud miinimumväärtused. Lisaks väikseimad isolatsioonikaugused voolu kandvate elementide a f-f, samuti juhtmete ja maandatud osade vahel f-z, kui siini võnkumine tuulekoormuste mõjul (välisjaotlas) ja pärast lahtiühendamist (välisjaotlas ja sisejaotmisseadmes) ) peab jääma suuremaks kui väikseimad lubatud vahemaad A f-f ja A f-z, paigaldatud aastal. 3. Rehve tuleks kontrollida koroona- ja raadiohäirete suhtes. Üldkoroonat rehvidel ei teki, kui on täidetud ebavõrdsus, kus E max on maksimaalne elektrivälja tugevus rehvide pinnal keskmise tööpinge juures; E 0 on koroonalahenduse esinemise algne elektrivälja tugevus. Tingimus (5) on täidetud, kui rehvide välisläbimõõt D on suurem või võrdne minimaalse lubatud läbimõõduga vastavalt võra tingimusele D täiendav. Tabelis 1 on näidatud torukujuliste üksikute siinide arvutuslikud lubatud läbimõõdud koroonatingimuste järgi normaalsetes atmosfääritingimustes (õhurõhk p in = 1,013 10 5 Pa = 760 mm Hg ja õhutemperatuur V in = 20 o C) ning minimaalsed lubatud faaside ja jahvatatud . 
Tuleb märkida, et muude tingimuste järgi valitud rehvi läbimõõdud ületavad reeglina oluliselt tabelis näidatud. 1 väärtused. 4. Rehvide termiline deformatsioon ei tohiks kaasa tuua lisajõude, mille tagab rehvide vaba liikumine ja temperatuurikompensaatorite paigaldamine. Sel juhul peab rehvi pideva (tahke või keevitatud) lõigu pikkus vastama ebavõrdsustele, kus L liidetakse. min ja L lisa. max - rehvi pideva lõigu minimaalne ja maksimaalne lubatud pikkus, mis on määratud siini konstruktsiooniga, m; L on selle segmendi pikkus minimaalsel temperatuuril V min (mille võib õigustatult eeldada, et see on võrdne piirkonna absoluutse minimaalse õhutemperatuuriga) ja maksimaalsel temperatuuril V max (võrdne rehvi kuumenemistemperatuuriga lühikese aja jooksul vooluring, see tähendab mitte üle 200 o C). Tingimuste (3) täitmata jätmine võib põhjustada tehnoloogilisi rikkumisi ja õnnetusi. 
Joonisel fig. Joonisel 5 on kujutatud foto 220 kV välisjaotla kahjustatud siinide vahemikust temperatuurideformatsioonide all. 5. Töörežiimides ei tohiks siinide V ja poltkontaktide Vk kõrgeimad küttetemperatuurid ületada lubatud väärtusi Tingimuse (4) asemel on praktilistes arvutustes mugav kasutada ebavõrdsust, kus I ori. nb - suurim töövool (nimetatakse ka raskeveovooluks), A; I täiendav - pikaajaline lubatud (nominaalne) siini või siinikontakt I nom, võrdne töövooluga vastavalt küttetemperatuuril V või Vk. Näitena joonisel fig. Joonisel 6 on näidatud sulamist 1915T valmistatud torusiinide pikaajaliste lubatud voolude arvutuslikud sõltuvused välisjaotlas õhutemperatuuril V võrdne 40 o C ja siini pikaajalisel lubatud lubatud temperatuuril V, mis on võrdne kontaktühenduste lubatud temperatuur V lubatav (näiteks krimp-tüüpi siinihoidja) 90 o C. Välijaotla I lisasiinide arvutamisel määrati soojusvoog vabasundkonvektsiooniks, lähtudes tuule kiirusest. rahulikes tingimustes 0,6 m/s. Lisaks võeti arvesse päikesekiirguse soojusvoogu Kesk-Venemaale. 
6. Rehvid loetakse termiliselt vastupidavateks, kui nende temperatuur VKZ juures jääb alla lubatud temperatuuri VKZ.add.Alumiiniumi ja selle sulamite puhul seatakse lubatud temperatuuriks VKZ.adm 200 o C. Rehvi temperatuuri määramise kõverad lühise ajal on näidatud joonisel fig. 7. Lõpptemperatuuril V lühise määramiseks vajalik parameeter A (A 2 s/mm 4) määratakse üldtuntud valemiga 7: kus S on rehvi ristlõige, mm 2; B k – džauli integraal, A 2 s. Soojustakistust (teatud varuga) on mugav hinnata juhi ristlõikepindala alusel. Rehv vastab soojustakistuse tingimusele (6), kui selle ristlõikepindala vastab ebavõrdsusele, kus S t on rehvi minimaalne ristlõige vastavalt soojustakistuse tingimusele, mm 2; B – džauli integraal, A 2 s; C T on soojustakistuse parameeter As 1/2 / mm 2, mille väärtused mõne alumiiniumisulami puhul on toodud tabelis. 2. 7. Siinikonstruktsioonid vastavad takistuse (tugevuse) tingimustele, kui on täidetud järgmised ebavõrdsused, kus R max ja R extra on isolaatoritele mõjuv suurim projekt ja lubatud jõud (koormus); V max ja V lisa - rehvimaterjalis arvutatud ja lubatud maksimum. 
Isolaatorite (ühe sambaga isolatsioonitugede) lubatud koormused on võrdsed 60% destruktiivsest koormusest, lubatud rehvis - 70% materjali tõmbetugevusest (tõmbetugevusest) σ in. Keevisliidetega rehvide puhul peab lisaks tingimusele (9) olema täidetud ebavõrdsus, kus
σ max, св - maksimaalne projekteeritud pinge rehvi keevisõmbluse piirkonnas;
σ täiendav, sv - lubatud, võttes arvesse tugevuse vähenemist pärast keevitamist, mida võib lugeda võrdseks rehvi materjali tõmbetugevusega keevistsoonis 0,7
σ v.s. Ajutine vastupanu
σ in ja 1915T - 0,9
σ sisse. Eelkõige R max ja R extra vale hindamine võib põhjustada rehvi konstruktsiooni kahjustamist. Joonisel fig. Joonisel 8 on näide sellisest kahjustusest 110 kV välisjaotla jäiga siini elektrodünaamilise takistuse testimisel. Isolaatorite maksimaalsete koormuste ja siini materjali pingete väärtusi saab vähendada kujule, kus α = √3 10 -7 N/A 2 paralleelsete siinide puhul, mis asuvad samas tasapinnas kolmefaasilise lühisega. ; α - faaside vaheline kaugus, m; i beat - šokk lühis, A; η - dünaamiline koefitsient; W - rehvi ristlõike takistusmoment, m 3; λ ja
β - koefitsiendid, mis sõltuvad rehvide toestumistingimustest sildevahetugedel (rehvi sildeulatuse projekteerimisskeem). Dünaamiline koefitsient sõltub rehvide suhtelisest asendist, lühise tüübist, siini struktuuri loomulike vibratsioonide sagedusest, mis on võrdne kus r on omasageduse parameeter; E - elastsusmoodul, Pa; J on rehvi ristlõike inertsimoment, m 4 ; m - rehvi mass pikkuseühiku kohta, kg/m; l - rehvi pikkus, m. 
Näiteks joonisel fig. Joonisel 9 on kujutatud 110-500 kV välisjaotla siini üks võimalikest arvutusskeemidest (tüüpiline rakusiseste ühenduste puhul) ja sagedusparameetri r sõltuvus C op l 3 /EJ-st (siin C op on lüliti jäikus). keskmine tugi) suhte M op / (ml) erinevate väärtuste jaoks (kus M op on toe vähendatud mass) selle projekteerimisskeemi jaoks. Samal tasapinnal paiknevate paralleelsiinide dünaamiline koefitsient η, olenevalt omavõnkumiste sagedusest, on antud näiteks in. Tuleb märkida, et tavaliselt on rehvide loomulik sagedus alla 10 Hz, seega on dünaamiline koefitsient väiksem kui 1. 
Näiteks tüüpiliste välistingimustes kasutatavate 330 ja 500 kV jaotusseadmete siinide puhul on siini loomulike võnkumiste sagedus ligikaudu 1-2 Hz ja dünaamiline koefitsient 0,25-0,4 (koos aperioodilise komponendi sumbumise ajakonstandiga). lühisvool on võrdne 0,05-0, 2 s). 8. Kiire automaatse taassulgumisega süsteemides tuleks elektrodünaamiline takistus arvutada korduva lühise sisselülitamise ajal. Sel juhul on vaja arvestada energia hajumist siinikonstruktsioonide võnkumisel, loomulike võnkumiste sagedust, surnud pausi aega ja muid tegureid. Tehnilised hinnangud Rmax ja
σ max ebaõnnestunud automaatsete taassulgumiste korral teostatakse elektrodünaamilise takistuse tingimustes lühisvoolu sisse- ja väljalülitamiseks kõige ebasoodsamate nurkade all. Samal ajal ei ületa siini isolaatorite suurimad koormused, samuti konstruktsioonide läbipainded korduva sisselülitamise ajal vastavaid väärtusi esimese lühise ajal, kui surnud pausi kestus, s , on kus δ x on sumbumise vähenemine rehvide horisontaalse vibratsiooni ajal. 9. Tuule kiiruse (tugevuse) rehvide arvutamisel võetakse arvesse nii tuule kiiruse staatilist (ajakonstanti) – V kui ka dünaamilist (pulseerivat) v(t) komponenti Kiiruse v(t) dünaamilised komponendid ja seetõttu peetakse tuulekoormust statsionaarseteks juhuslikeks protsessideks.
Arvutuse tulemusena antakse suurimad koormused tugedele ja rehvile kujul, kus
q st.v = 0,5 ρ in c x D V 0 2 - tuulekoormuse staatiline komponent, N/m; ρ in - õhu tihedus, kg/m 3; c x -
rehvi takistustegur; V 0 - tuule standardkiirus rehvi kõrgusel, m/s; ηв on tuulekoormuse dünaamiline koefitsient, mis sõltub loomulike võnkumiste sagedusest ja siini sumbumise vähenemisest, tuule kiirusest, samuti juhuslike funktsioonide R ja R normidest.
σ ja määratakse valemiga
Kus
ξ in - dünaamiline parameeter, (m/s) -1/3. Parameeter
ξ in in määratakse kõverate järgi (joonis 10). Siini struktuuri loomulike vibratsioonide esimesel (peamisel) sagedusel horisontaaltasapinnal on suurem kui 5 Hz, dünaamiline parameeter võetakse võrdseks 0,3 (m/s) -1/3. Isolaatorid ja rehvid vastavad tuuletakistusele, kui ebavõrdsused (9) ja (10) on täidetud. 
10. Välijaotla siinile ei tohiks tekkida stabiilseid tuuleresonantsvõnkumisi, mida ergastavad perioodilised pööriste eralduvad tuulekiirused vahemikus, kus Vs=df 1y /Sh - Strokhalevi tuule kiirus, m/s; Sh~0,2 - Strouhali arv; f 1y - rehvi (12) esimene loomulik vibratsioon vertikaaltasandil, Hz; K 1 ja K 2 on koefitsiendid, mis määravad stabiilsete resonantsvõnkumiste ajal tuule kiiruste piirkonna, mis on ligikaudu võrdsed vastavalt 0,7-1,0 ja 1,0-1,3. Stabiilseid resonantsvõnkumisi ei ergutata, kui rehvi maksimaalne (arvutuslik) läbipaine y р.max pöörise ergastamisel ei saavuta kriitilisi (lubatud) väärtusi y р.perm, see tähendab, et lubatud läbipaine keerise ergastamisel on vahemikus 0,02–0,1 läbimõõduga rehvi D ning maksimaalne läbipaine sõltub rehvi tõstetegurist, jäikusest ja amortisatsiooni vähenemisest vertikaaltasapinnas vibratsiooni ajal. Nagu näitavad uuringud ja kasutuskogemus, on resonantstuule kiirus väike ja ei ületa 2-3 m/s. siini materjalis ja isolaatorite koormus on sellel režiimil tavaliselt oluliselt väiksem kui lubatud väärtused. Tuule resonantsvõnkumiste kestus võib aga olla pikk (mitu tunde), mis avaldab negatiivset psühholoogilist mõju välisjaotla personalile ning võib põhjustada ka poltühenduste lõdvenemist ja konstruktsioonielementide väsimuskahjustusi. Kõige tõhusam meetod tuuleresonantsi vastu võitlemiseks on paigaldada spetsiaalselt projekteeritud siinikandurid ja paigaldada torurehvidesse juhtmed (kaablid) või metallvardad, mis tagavad rehvide vibreerimisel vajaliku energia hajumise. 11. Isolaatorite ja rehvide vastupidavuse arvutamine tuule q in, jää q g, elektrodünaamiliste q e koormuste, samuti nende enda massist ja okste massist q w tulenevate koormuste kombinatsiooniga tehakse eeldusel, et sellest tulenev löök (vektoris) vorm) on võrdne
kus γ 1,
γ 3 - koefitsiendid, mis on vastu võetud vastavalt PUE ja muude dokumentide soovitustele. Isolaatorite ja välisjaotusseadmete siinide tugevuse arvutamine tuleks läbi viia järgmiste väliskoormuste kombinatsioonide korral: 1) siini kaal, standardne jääkoormus ja tuulekoormus standardse tuulekiiruse korral; 2) siini kaal, tuulekoormus normaaltuulekiirusel ja EDN, välja arvatud automaatne taassulgemine, võrdne 65% maksimaalsest arvestuslikust väärtusest (st lühisvooluga 80% maksimumist); 3) siini kaal, maksimaalne elektrodünaamiline koormus (arvestamata automaatset tagasisulgumist) ja tuulekoormus 60% normväärtusest; 4) siini kaal ja elektrodünaamiline koormus maksimaalse nimilühisvoolu juures, sealhulgas ebaõnnestunud automaatse taassulgumise korral (lühise korduval sisselülitamisel). Jäigale siinile ja selle elementidele tuleb teha tabelis toodud vastuvõtukatsed ja kontrollid. 3. 
Tuleb märkida, et elektrodünaamilise takistuse katsed tuleb läbi viia kolme avaga siinikonstruktsioonidel. Lubatud on katsetada kaheavalisi konstruktsioone. Sel juhul on juhtelemendid katsekonstruktsiooni keskele paigaldatud isolaatorid. Üheavaliste konstruktsioonide elektrodünaamilise takistuse katsetamine ei ole lubatud. Katsed viiakse läbi kolmefaasiliste lühiste abil. Samal tasapinnal asuvate siinidega konstruktsioonide puhul on lubatud katsed läbi viia kahefaasiliste lühistega faaside A-B ja B-C vahel. Sel juhul arvutatakse kolmefaasiline elektrodünaamiline takistusvool valemi abil ümber
kus i (2) dyne on kahefaasilise lühise elektrodünaamilise takistusvoolu eksperimentaalselt kindlaks määratud väärtus; η (2) ja
) - kahe- ja kolmefaasiliste lühiste dünaamilised koefitsiendid. Kestus on seatud vähemalt poolele loomulike võnkumiste perioodist, see tähendab, T/2 = 1/(2 f ). Sel juhul saavutatakse rehvimaterjali koormuste ja pingete suurimad väärtused. Pikim kestus määratakse soojustakistuse nõuetega ja see ei tohi olla lühem kui kaitselüliti soojustakistuse aeg. Lubatud on katse- ja analüütiliste tulemuste põhjal kontrollida siini tuuletakistust ja tuuleresonantsidest lahtitungimist vastuvõtukatsete käigus. Kuid see küsimus jääb sellest artiklist välja. JÄRELDUSED 1. Jäiga siiniga lülitusseadmes on soovitav kasutada progressiivseid kinnitusvahendeid, mis välistavad paigaldamisel keevitamise ja tagavad vajaliku töökindluse taseme, samuti kompenseerivad temperatuuri deformatsioone, tõhusalt summutavad tuuleresonantsvibratsiooni jne 2. Jäiga siini majandusliku efektiivsuse määrab suuresti tänapäevaste välisjaotusseadmete paigutus, kiiresti paigaldatavate kompaktsete ja terviklike moodulite kasutamine, kaasaegsete lülitusseadmete, sealhulgas pantograafiliste lahklülitite kasutamine. 3. Jäikade siinide töökindluse tagab selle valmistamise, paigaldamise kvaliteet, samuti regulatiivsete dokumentide nõuete range järgimine. Autor: Dolin A.P., Ph.D. tehnika. Sciences, JSC FGC UES, Kozinova M.A., LLC teadus- ja tehnikakeskus "EDS" VIITED 1. GOST R 50736-2007. Lühised elektripaigaldistes. Lühisvoolu elektrodünaamiliste ja termiliste mõjude arvutamise meetodid (kasutusele võetud alates 07.01.2008, et asendada GOST R 50254 - 92). 2. SO 153-34.20.122-2006. "Kõrgema pingega 35-750 kV vahelduvvoolualajaamade tehnoloogilised projekteerimisstandardid." 3. Välijaotla ja sisejaotla 110–500 kV jäikade siinide projekteerimise juhend (vastu võetud STO-na 25. juunil 2007, JSC FGC UES tellimus nr 176). 4. Välijaotla ja sisejaotla 110-500 kV jäikade siinide arvutamise ja katsetamise metoodilised juhised (vastu võetud STO-na 25. juunil 2007, JSC FGC UES korraldus nr 176). 5. Dolin A.P., Shongin G.F. Avatud lülitusseadmed jäikade siinidega. - M.: Energoatomizdat, 1988. 6. Kudrjavtsev E.P., Dolin A.P. Jaotusseadmete jäikade siinide arvutamine. - M.: Energia, 1981. 7. Dolin A.P., Kudrjavtsev E.P., Kozinova M.A. Välijaotla jäiga siini elektrodünaamilise takistuse ja muude parameetrite arvutamine kõrge ja ülikõrge pinge jaoks. - Elektrijaamad, 2005, nr 4. 8. Dolin A.P. Jäikade rehvide vastupidavuse uurimine tuulekoormusel. - NSV Teaduste Akadeemia uudised. Energeetika ja transport, 1990, nr 4. 9. Elektripaigaldiste projekteerimise eeskirjad. - 7. väljaanne.
Siinide valik RU-10 kV
RU-10 kV siinid valitakse vastavalt järgmistele tingimustele:
Vastavalt lubatud voolutugevusele:
Siinide nimivool, A.
Siinide nimivool määratakse (8.1.3).
Nimipinge järgi:
Soojustakistuse järgi:
10 kV siinide valik on toodud tabelis 18.
Tabel 18 - 10 kV siinide valik
|
Seadme nimi |
Arvutusandmed |
Tehnilised andmed |
||||||
|
Siinid KRUN-10 kV (MT-50x5) |
10 kV juhtme valik
Voolujuhtmed pingega 6-10 kV on ette nähtud trafo elektriliseks ühendamiseks lülituskappidega (KRU), mis on paigaldatud kolmefaasilistesse vahelduvvooluahelatesse sagedusega 50 ja 60 Hz. Voolujuhte saab kasutada ka teistes energiasektori, tööstuse, transpordi, põllumajanduse jne rajatistes.
Voolujuhtmed valitakse vastavalt järgmistele tingimustele:
Vastavalt lubatud voolutugevusele:
kus on pikaajaline lubatud siini koormusvool, A;
Pooletunnise maksimaalse koormuse maksimaalne arvutuslik vool, mis tekib siis, kui kaheahelalise voolujuhi üks kahest vooluringist läheb rikki ja kogu koormus lülitatakse tööle jäävale vooluringile, A.
Juhi maksimaalne arvutusvool määratakse (8.1.3).
Nimipinge järgi:
Vastavalt elektrodünaamilisele takistusele:
Soojustakistuse järgi:
10 kV poolelt võtame paigaldamiseks vastu suletud kolmefaasilist TKS-10 kV voolujuhti (T - voolujuht; K - ümmargune; C - sümmeetriline). Tootja: PJSC "ABS ZEiM Automation" (Cheboksary).
10 kV voolujuhi valik on toodud tabelis 19.
Tabel 19 - 10 kV juhtme valik
|
Nimi varustus |
Arvutusandmed |
Tehnilised andmed |
||||||
|
Kanal |
Painduvate siinide ORU-110 ja ORU-35 kV ning tugiisolaatorite valik
Seadmetevahelised ühendused ja džemprid on valmistatud painduvast isoleerimata AC klassi traadist.
Määrame juhi majanduslikult otstarbeka ristlõike:
kus on majanduslik voolutihedus, A/mm2;
Hinnanguline pidev võrguvool, A.
Arvutatud pidev võrguvool määratakse järgmise valemiga:
kus: - tarbijate nimivõimsuste summa, kV;
Koormuse jaotuskoefitsient siinidel (- ühenduste arvuga alla viie).
Võrgu nimipinge, kV.
110 kV poolel on majanduslikult otstarbekas juhtme ristlõige:
Saadud ristlõige ümardatakse lähima standardväärtuseni: . PUE järgi on aga 110 kV õhuliini minimaalne lubatud traadi läbimõõt koroonatingimustes . Selle põhjal valime AC-70 kaubamärgi traadi.
Samamoodi määrame majanduslikult teostatava juhtme ristlõike 35 kV külje jaoks:
Saadud ristlõige ümardatakse lähima standardväärtuseni: . Valime ühe AC-50 kaubamärgi juhtme.
ORU-110 ja ORU-35 kV painduvad siinid valitakse vastavalt järgmistele tingimustele:
Kuumutamise teel:
kus: - valitud juhtme ristlõike lubatud vool, A.
110 kV jaoks:
Soojustakistuse test
Teeme arvutused AC klassi painduva isoleerimata traadi soojustakistuse testimiseks vastavalt.
Teostame arvutuse järgmises järjekorras:
Joonisel 8.9 valime testitava juhi materjalile vastava kõvera ja seda kõverat kasutades, lähtudes juhi algtemperatuurist, leiame väärtuse sellel temperatuuril. Temperatuur – võetakse algtemperatuuriks, siis:
Joule'i integraal projekteeritud lühise tingimustes määratakse järgmise valemiga:
kus: - kolmefaasiline nimilühisvool liinil, A;
Releekaitse tööaeg, s;
Lühisvoolu aperioodilise komponendi ekvivalentne vaibumisaja konstant, s.
Määrame juhi lõplikule kuumutamistemperatuurile vastava väärtuse valemi abil:
kus: - juhi ristlõikepindala,
Leitud väärtuse põhjal, kasutades joonisel 8.9 valitud kõverat, määrame juhi küttetemperatuuri lühise väljalülitamise hetkel ja võrdleme seda maksimaalse lubatud temperatuuriga (teras-alumiiniumtraadi puhul).
Juhi soojustakistus on tagatud, kuna on täidetud järgmine tingimus:
Ristlõike elektrodünaamilise takistuse kontrollimine lühise ajal
Teostame arvutused AC kaubamärgi painduva isoleerimata juhtme elektrodünaamilise takistuse testimiseks vastavalt.
Painduvate juhtide elektrodünaamilise takistuse testimisel on arvutatud väärtused juhtmete maksimaalne pinge ja maksimaalne lähenemine lühise ajal.
Painduvate juhtide elektrodünaamiline takistus on tagatud, kui on täidetud järgmised tingimused:
kus on juhtmete lubatud pinge N;
Faasijuhtmete vaheline kaugus, m;
Juhtide hinnanguline nihe, m;
Väikseim lubatud vahemaa faasijuhtmete vahel kõrgeima tööpinge juures, m;
Faasi jaotusraadius, m.
Painduvate juhtmete elektrodünaamilise takistuse testimisel lühise ajal, mille langus ületab poole faasidevahelisest kaugusest, määrake parameetri väärtus:
kus: - kahefaasilise lühisevoolu perioodilise komponendi esialgne efektiivne väärtus, kA;
Eeldatav lühise kestus ();
Faaside vaheline kaugus ();
Traadi lineaarkaal (arvestades vanikute mõju), N/m;
Mõõtmeteta koefitsient, mis võtab arvesse elektrodünaamilise jõu aperioodilise komponendi mõju.
Ajakava on näidatud.
Lühisvoolu aperioodilise komponendi vaibumisaja konstant, s.
Kui tingimus on täidetud, ei pea juhtide nihke arvutamist läbi viima, kuna puudub nende ülemäärase lähenemise oht:
110 kV jaoks:
Maksimaalne võimalik pinge juhtmes tuleks määrata eeldusel, et kogu elektrijuhi poolt lühise ajal kogunenud energia muundatakse tõmbedeformatsiooni potentsiaalseks energiaks, kui juht pärast lühisvoolu väljalülitamist langeb, mida tõstavad üle elektrodünaamilised jõud. algne tasakaaluasend.
See moodustab:
kus: - elastsusmoodul ();
Traadi ristlõikepindala, m2;
Juhi poolt akumuleeritud energia, J;
Pinge (pikijõud) juhis kuni lühiseni, N;
Sirgepikkus, m.
Juhi poolt akumuleeritud energia määratakse järgmise valemiga:
kus: traadi mass sildeavas, kg;
Kahefaasilise lühise juhi hinnanguline elektrodünaamiline koormus, N.
kus: - ulatuse pikkus, m.
kus: - traadi longus ava keskel ();
Juhi pikkus sildeavas, mille võib võtta võrdseks ava pikkusega, m.
Paigaldamiseks valime minimaalse purunemiskoormusega rippisolaatorid LK 70/110-III UHL1. Isolaatori lubatud koormus on:
Paigaldamiseks valime minimaalse purunemiskoormusega rippisolaatorid LK 70/35-III UHL1. Isolaatori lubatud koormus on:
Koroona kontroll:
kus: - esialgne kriitiline elektrivälja tugevus, kV/cm;
Elektrilaengu intensiivsus traadi pinna lähedal, kV/cm;
Esialgne kriitiline elektrivälja tugevus määratakse järgmise valemiga:
kus: - koefitsient, võttes arvesse traadi pinna ava karedust ();
Traadi raadius, cm;
Elektrilaengu intensiivsus traadi pinna lähedal määratakse järgmise valemiga:
kus: - lineaarpinge, kV;
Keskmine geomeetriline kaugus faasijuhtmete vahel, cm.
Teeme arvutuse 110 kV painduva juhi jaoks:
Eksam:
Teeme sama arvutuse 35 kV painduva juhi jaoks:
Eksam:
Ülaltoodud arvutuste põhjal võime järeldada: valitud juhtmed ja vedrustusisolaatorid painduvatele siinidele 110 ja 35 kV vastavad kõigile tingimustele.
Välisjaotla siiniseadmete hulka kuuluvad siinid (siinid), siinid ja lineaarsed sillad, harud siinidest seadmetesse, seadmetevahelised džemprid, paindlikud ühendused jõutrafode ja välisjaotla vahel ning kõik muud ühendused paljastest juhtmetest ja torudest, mis on tehtud välisjaotla sees.
Välisjaotla painduvate siinide põhivarustuseks on riputatud portselanist ja klaasist isolaatorid, ühendusliitmikud; pingutus-, tugi- ja ühendusklambrid, haru- ja riistvaraklambrid; alumiiniumist ja teras-alumiiniumist traadid.
Välisjaotla siinide jaoks kasutatavate vedrustusisolaatorite tüübid määratakse projektiga sõltuvalt juhtmete projekteeritud pingest. Paigaldamise ajal monteeritakse rippuvad isolaatorid ühe-, kahe- või kolmeahelalisteks vanikuteks. Isolaatorite arv välisjaotla pingutusvankrites valitakse sõltuvalt välisjaotla pingest, isolaatorite tüübist ja õhusaaste astmest.
Isolaatorite monteerimine vanikuteks, isolaatorite vanikute kinnitamine portaalidesse, vanikute kinnitamine pingutus- või tugiklambrite külge toimub ühendusliitmike abil. Ühendusdetailide hulka kuuluvad kõrvarõngad, kõrvad, nuia, klambrid, vahelülid, nookurid, vaniku kinnitusdetailid (joonis 1.1).
Riis. 1.1. Ühendusliitmikud: a – kahekordne vahelüli 2PR; b – kolme käega kronstein SKT; c – sulg SK; d – kahe jalaga aas U2K; l – kõrvarõngas SR; e – ümberpööratud vahelüli PRV; g – SKD sulg; h – spetsiaalne aas US; ja – ühe küünega kõrva U1K; j – PRG link; l – vahelüli PR; m – nuia arvuti
Enne paigaldamise alustamist transporditakse isolaatorid ja ühendusliitmikud ümber välijaotla asukoha. Pärast lahtipakkimist viiakse läbi isolaatorite väline kontroll. Laastude, pragude ja muude defektidega isolaatorid lükatakse tagasi vastavalt standardile GOST 6490-83. Katsetades megoommeetriga 2500 V pingele, peab vedrustusisolaatori isolatsioonitakistus olema vähemalt 300 MΩ.
Isolaatorid on soovitav kokku panna puitraamidesse või -alustesse vanikuteks, mis hõlbustavad isolaatorite tsentreerimist ning kaitsevad isolaatoreid laastude ja kriimustuste eest. Vankrite tõstmiseks kasutatakse vintsi või traktorit, kasutades taglase trossi ja plokki.
Välisjaotusseadmete voolu juhtivate juhtmetena kasutatakse alumiinium- ja teras-alumiiniumtraate, mõnel juhul kasutatakse välisjaotusseadmete siiniteks vask-, pronks- ja teras-pronks-, õõnesvask- ja alumiiniumtraate ning piksekaitseks terastraate. välisjaotusseadmetest.
Reeglina tuleks välisjaotla siini paigaldamine teostada enne elektriseadmete paigaldamist, mis hõlbustab siini paigaldamist ja hoiab ära võimalikud seadmete kahjustamise. Esmalt teostatakse kõrgematel kõrgustel paiknevate siinisildade paigaldus, seejärel siinijuhtmete paigaldus. Pärast kõrgepingeseadmete paigaldamist viiakse läbi laskumiste ja hüppajate paigaldamine.
Juhtmete kinnitamine isolaatorite vanikute külge ja nende ühendamine elektriseadmetega toimub pingutus- ja riistvaraklambrite abil. Painduvate juhtmete ühendamine avades toimub pressimise ja silmustega ühendamine - tugede juures, harude ühendamine sildevahes ja ühendamine riistvaraklemmidega - pressimise või keevitamise teel. Poltühendused on lubatud ainult seadme klemmidel ning piirikute, ühenduskondensaatorite ja pingetrafode harudel. Pingutusklambrid oma konstruktsiooni ja paigaldusviisi järgi jagunevad press-, polt- ja kiiluklambriteks ning riist- ja haruklambrid pressitud ja poltidega.
Alumiiniumist või selle sulamitest valmistatud riistvaraklambritel seadmete vaskklemmidega ühendamiseks peab jalal olema vaskplaat, mis on fikseeritud külmkeevitamise või vooderdusega.
Välijaotla siini paigaldamine toimub järgmises järjekorras. Pärast välisjaotla konstruktsiooniosa paigaldamiseks vastuvõtmist tarnitakse objektile vajalikud materjalid, paigaldusseadmed ja mehhanismid. Pärast vanikute valmimist ja kokkupanemist rullitakse need välja ja valmistatakse ette juhtmed keskkoolide, bussisildade ja nõlvade jaoks. Traadiga trumlid paigaldatakse pesadele või kaablikärule. Pärast vajaliku pikkusega juhtmete väljarullimist ja ettevalmistamist paigaldatakse pingutusklambrid, samuti klambrid keskkooli okstele ja sildadele.
NAS-seeria survepinguklambrid on paigaldatud teras-alumiiniumtraatidele, mille ristlõige on 185 mm või rohkem. Pressimiseks ettevalmistamisel puhastatakse traat ja klambri korpuse sisemine õõnsus rasvast ja mustusest bensiiniga leotatud ja tehnilise vaseliiniga määritud lapiga. Ilma määrdeainet eemaldamata puhastage traadi pind metallharjaga ja korpuse sisemine õõnsus metallharjaga.
Klamber paigaldatakse klambrisse traadi lõikamisega ja see teostatakse järgmises järjekorras (joonis 1.2). Klambri alumiiniumkorpus surutakse silmuse jaoks mõeldud traadi külge; Alumiiniumkihid eemaldatakse traadi otsast ankruklambri pressimispiirkonnas ulatuse suunas; klambri korpus surutakse spantraadile (joonis 1.2, a) ja ankur surutakse traadi terassüdamikule silmast traadi suunas; klambri korpus lükatakse ankru poole (joon. 1.2,6) ja surutakse ankrust traadi külge (joon. 1.2, c). Pressimine toimub sektsioonides, mis kattuvad eelmise sektsiooniga 5 mm võrra.
Juhtmete AC 400 ja ASO 400-ASO 600 jaoks kasutatakse NTAS tüüpi pingutuspressitud klambreid. Klambrid paigaldatakse ilma traati lõikamata. NBN tüüpi pingutuspoltklambreid toodetakse juhtmetele A120-A300, AS150-AS240, ASO185-ASO240 mm: ja M150-M 240 mm."
Neile paigaldatud pingutusklambritega juhtmete otsad ühendatakse omavahel ettevalmistatud pingutusvankritega, tõstetakse vastavatele portaalidele ja kinnitatakse raudbetoontraaverside sisseehitatud osade või metalltraaverside kõrvade külge.
Riis. 1.2. NAS tüüpi klambrite paigaldamise järjekord
Pärast vaniku kinnitamist juhtmetega portaali külge tehakse traadi pikkuse lõplik mõõtmine vahemikus. Mõõtmine viiakse läbi, võttes arvesse langust vastavalt projekteerimisarvutuste tabelitele. Traadi pikkuse mõõtmiseks paigaldatakse vabale portaalile ühe rulliga kinnitusplokk (joonis 1.3), mille kaudu tõmmatakse taglase tross elektrivintsiga, monteeritud vintsiga traktori või rihmarattaga, sõltuvalt juhtmete ristlõige, sildeava pikkus ja mehhanismide olemasolu.
Traat kinnitatakse kaabli külge kinnituskiiluklambri 4 abil, kasutades nookurit 5. Portaalidele paigaldatakse sihiku ribad. Traati tõmmatakse, kuni see langeb kokku juuksepiiriga, mille järel märgitakse lõikekoht, millele kantakse kudumistraadi side, traat langetatakse teise pingutusklambri paigaldamiseks. Kinnitatud klambriga vanik tõstetakse üles ja kinnitatakse teise portaali külge. Juhtmete korjamist saab teha ka tööstuslike meetoditega, juhtmeid toele tõstmata. Teave selliste meetodite kohta on esitatud.
Riis. 1.3. Välijaotla siinide või siinisildade juhtmete tõstmine juhtmete pikkuse mõõtmiseks: 1 – siinide portaal; 2 – pingutusvanik; 3 – mõõdetav traat; 4 – kinnituskiilklamber; 5 – nookur; 6 – ühe rulliga plokk; 7 – taglase tross; 8 – elektrivints või monteeritud vintsiga traktor
Suletud jaotusseadmetega (SGD) generaatoreid ja jõutrafosid ühendavad juhid koosnevad jäikade siinide sektsioonidest (ruumides ja lähenemistel) ja painduvatest ühendustest. Painduva ühenduse iga faas koosneb juhtmekimbust, milles kaks juhet on kandjad, mis saavad faasi ülejäänud juhtmete massist lisapingeid. Vastavalt tugevustingimustele on tugitraadid monteeritud teras-alumiiniumtraatidest, ülejäänud on alumiiniumist.
Paindlikud ühendused monteeritakse standardsete standarddetailide abil (joonis 1.4). Iga faasi juhtmed asetatakse sümmeetriliselt ümber ümbermõõdu ja kinnitatakse spetsiaalsetesse vaherõngastesse.
Paindlike ühenduste paigaldamine toimub järgmiselt. Määratakse tugijuhtmete pikkused, lõigatakse juhtmed ära; pingutusklambrid on otstes kokku pressitud ja juhtmed on ühendatud kokkupandud vanikutega; juhtmed tõstetakse ja kinnitatakse kahe toe vahele vaherõngaste ja ülejäänud faasijuhtmete paigaldamiseks maapinnast sobivale kõrgusele. Painduva ühenduse kokkupandud faas tõstetakse ja kinnitatakse projekteerimise tasemel. Vajadusel reguleeritakse juhtmete vajumist kruvisideme abil.
Ühendage painduvad ühendusjuhtmed kontaktketaste abil jäiga siini või puksidega. Kimbu iga traat painutatakse oma kohale, lõigatakse ära ja sisestatakse kontaktketaste aukudesse ning seejärel keevitatakse elektrikeevitusega süsinikelektroodi või PRM-4 poolautomaatse seadmega. Siini juhtmed ühendatakse seadmete kontaktklemmidega riistvaraklambrite abil (pressitud ja poltidega).
Riis. 1.4. Tüüpilised osad painduvate ühenduste jaoks: a – KTP seeria vaherõngas; b – nookur; c – hoidja; g – kontaktketas
Riistvaralise vajutatava klambri paigaldamisel määratakse laskumise pikkus. Laskumise lõppu kantakse side, seejärel lõigatakse traadi ots ära. Traadi pind ja klambri sisemine õõnsus puhastatakse ja valmistatakse pressimiseks ette, nagu eespool näidatud. Klamber surutakse traadile, kuni see peatub, ja surutakse klambrist traadi suunas.
PA-brändi õõnsate juhtmete riistvara kokkusurutud klambrite paigaldamine toimub sarnaselt, pressimisalas sisestatakse juhtmesse ainult spetsiaalne terasvooder.
Okste ühendamine - laskumised siinide või sildadega - toimub haruklambrite abil - pressitud või poltidega. Nõlvade ühendamiseks siinide ja seadmetega on lubatud kasutada propaan-butaangaasi keevitamist koos klambritega.
EMR-i tootmisel on üheks olulisemaks tehnoloogiliseks protsessiks keevitamine. Välisjaotla siini paigaldamisel võimaldab keevitamise kasutamine läbi teha ilma tehases tarnitud klambriteta ja loob töökindlamad kontaktühendused.
Näete teavet kõrgepingeseadmeid pakkuvate ettevõtete kohta.
Jäigad siinid on mõeldud mitme avaga siinide ja elektriühenduste tegemiseks lülitusseadmete kõrgepingeseadmete vahel.
Kõrge tehasevalmidusega jäigad siinid võrreldes painduvate siinidega võivad vähendada lülitusseadme metallikulu 30-50%, raudbetooni kulu 10-20%, ehitus- ja paigaldustööde mahtu ning tööjõukulusid kuni 25%. , olenevalt välisjaotla elektriühenduse skeemidest ja piirkonna ehituse spetsiifilistest tingimustest.
Jäikade siinidega lülitusseadmed ei vaja portaalide ehitamist, asuvad maapinnast madalal ning on mugavad kokkupanekuks ja ennetavaks kontrolliks.
Disain
Jäigad siinikomplektid 110, 220, 330, 500 ja 750 kV avatud jaotusseadmete jaoks töötas välja CJSC ZETO koos Nizhegorodskenergosetproekti instituudiga, CJSC NPO Technoservice-Electro, teadus- ja tehnikakeskuse "EDS", OJSC elektrienergia teadus- ja tehnikakeskusega. Tööstus.
Siini on jäikade rehvide süsteem. Iga siinifaasi konstruktsioon on valmistatud paljudest üheavalistest siinidest, mille otsad toetuvad tugiisolaatoritele.
Siini kinnitamiseks on ette nähtud isolatsioonikonstruktsioonid 110, 220, 330, 500 ja 750 kV, valmistatud portselanist isolaatoritel, samuti polümeeril (110 kV). Ühe laiusega rakusisesed sidesiinid on kinnitatud kõrgepinge välisjaotusseadmete kontaktklemmidele.
Välisjaotusseadmete siinid on valmistatud alumiiniumsulamist 1915T pressitud torukujulistest siinidest, millel on kõrge tugevus, korrosioonikindlus ja hea keevitatavus. Siinide elektriline ühendamine üksteisega toimub press-tüüpi voolukompensaatorite abil. Klambrite ühendus painduvate laskumiste ja okste kokkupressimiseks siinidega on paigalduskohas varustatud poltühendustega.
Siini konstruktsioon tagab usaldusväärse töö lühistest tulenevate dünaamiliste koormuste korral.
Välisjaotusseadmete jäikade siinikomplektide puhul kasutatakse RPV, RPG ja RG seeria pantograafide, poolpantograafide ja horisontaalsete pöörlevate tüüpide lahklüliteid. Välisjaotla seadmete ja ehituskonstruktsioonide suhteline paigutus arvestab välisjaotla laiendamise võimalust nii algselt vastuvõetud skeemi raames kui ka keerulisemale skeemile üleminekul,
Tarnekomplekti kuuluvad: torukujulised siinid, tugiisolaatorid, voolukompensaatorid, siinihoidikud, hoidikud rakusiseste ühenduste jaoks, klambrid painduvate äravoolude ühendamiseks. Lisaks tarnitakse soovi korral metallkonstruktsioonid isolatsiooni toetamiseks.
Tehnilised andmed
| Parameeter | ORU-110 | ORU-220 | ORU-330 | ORU-500 | ORU-750 |
| Nimipinge (lineaarne), kV | 110 | 220 | 330 | 500 | 750 |
| Kõrgeim tööpinge, kV | 126 | 252 | 363 | 525 | 787 |
| Siini ja voolukompensaatorite nimivool, A | 2000 | 2000 | 3150 | 3150 | 3150 |
|
Ühe juhtme maksimaalne lubatud vool, paindlik vabastus, A* traadile AC-120/19 traadile AC-150/24 traadile AC-185/29 traadile AC-240/32 traadile AC-300/39 traadile AC-400/51(AS-400/64) juhtmele AS-500/26 (AS-500/127, AS-500/64) |
|||||
|
Nimetatud lühiajaline vastupidavusvool (termiline vool), kA |
63 | ||||
|
Siini poolt talutava lühiajalise nimivoolu kõrgeim tipp (elektrodünaamiline vastupidavusvool), kA |
160 | ||||
| Soojustakistuse voolu aeg, s: | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 |